空氣彈簧的本質(zhì)特征和結(jié)構分類

橫著和復合型有限元數(shù)字模型漣源彈簧，各自剖析數(shù)據(jù)格式和動態(tài)性彎曲應變特點。建立彈簧數(shù)據(jù)格式和動態(tài)性彎曲應變特點檢驗系統(tǒng)。靜態(tài)數(shù)據(jù)彎曲應變特點試驗的核心內(nèi)容是不一樣初始標準氣壓下的空氣彈簧豎直彎曲應變特點試驗。動態(tài)性彎曲剛度特點試驗的核心內(nèi)容是當原輪胎氣壓標準為0.時，正弦函數(shù)鼓勵力度為10mm，工作頻率為1-10HZ，造成的動態(tài)性彎曲剛度為彈簧的規(guī)范高度。探討了轉(zhuǎn)變的方位。將數(shù)據(jù)處理與有限元和模擬仿真數(shù)據(jù)信息開展較為。結(jié)論確認，縱向靜彎彎曲剛度特點模擬仿真曲線圖與實驗曲線圖的平均相對誤差低于百分之10，確認了靜彎彎曲剛度特點有限元和模型的實效性。彈簧豎直動態(tài)性彎曲應變特點檢驗曲線圖與模擬仿真曲線圖的總體變化趨勢一致。這印證了有限元和靜態(tài)數(shù)據(jù)彎曲應變特點模型的實效性。彈簧豎直動態(tài)性彎曲應變特點檢驗曲線圖與模擬仿真曲線圖的總體變化趨勢一致。這印證了有限元和靜態(tài)數(shù)據(jù)彎曲應變特點模型的實效性?？諝鈴椈韶Q直動態(tài)性彎曲應變特點檢驗曲線圖與模擬仿真曲線圖的總體變化趨勢一致。

在低頻率階段，誤差較小，確認了動態(tài)性彎曲應變特點有限元模型的實效性。

結(jié)果確認空氣彈簧動彎折特性模擬仿真趨勢圖與試驗趨勢圖，對彈簧的靜態(tài)數(shù)據(jù)彎曲剛度特點實現(xiàn)了有限元，關鍵探討了不一樣初始標準氣壓和剛絲鋼簾線層基本參數(shù)對彈簧的彎曲剛度特點的危害?？諝鈴椈稍诿恳粋€方位。結(jié)果顯示，伴隨著初始標準氣壓和剛絲鋼簾線角度的提升，縱向彎曲應變會提升，而剛絲鋼簾線的間隔和剛絲鋼簾線的層疊疊加層數(shù)對縱向的危害并不大。